Двухосный индикаторный гиростабилизатор телекамеры на ВОГ

Введение

Телевизионная техника применяется в различных областях человеческой деятельности - экономике, искусстве, военном деле и многих других. Область ее применения постоянно расширяется. Это объясняет активное развитие в настоящее время телевизионного и кинотехнического оборудования и применение новейших достижений техники при разработке и производстве устройств для различных видов теле и киносъемки.

К таким устройствам относят гироскопические стабилизаторы (ГС) углового положения телекамеры, которые применяются при съемках с подвижных объектов: вертолета, судна, автомобиля, а также с кранов.

Из требований, предъявляемых к этим устройствам, наиболее важными являются следующие:

— высокая точность стабилизации, обусловленная применением объективов с большим фокусным расстоянием;

— дистанционное управление стабилизатором и телекамерой, что связано с целесообразностью или даже необходимостью размещения телекамеры в месте, недоступном для оператора, например, на кране;

— защита от вибрационных возмущений как с целью обеспечения виброустойчивости гиростабилизатора, так и для повышения качества отснятого материала, снижающегося при поступательном движении телекамеры;

— удобство и простота в обращении, необходимость “защиты от дурака”;

— минимально возможные габариты и масса;

— удобство доступа к стабилизируемой камере;

— высокие скорости (до 120 град./с.) и ускорения (до 200 рад./с.) управления, для получения “динамичного” отснятого материала;

— большие углы прокачки, по некоторым осям равные 360 ° ;

Обоснование выбора подвеса гиростабилизатора.

Одним из основных факторов, определяющих выбор принципиальной схемы гиростабилизатора телекамеры, является тип карданова подвеса. В гиростабилизаторе телекамеры может быть использован как внутренний, так и наружный карданов подвес. Сравнительный анализ и конструктивная проработка схем подвесов [3] показывает, что применение наружного карданова подвеса для стабилизатора телекамеры представляется более целесообразным. Это объясняется следующими причинами.

Использование наружного карданова подвеса при больших углах прокачки позволяет получить более компактную конструкцию стабилизированной платформы. В этом случае момент инерции платформы относительно собственной оси вращения значительно снижается, и тогда величина максимального момента двигателя стабилизации, выбираемая из условия обеспечения необходимого углового ускорения платформы при управлении может быть уменьшена. Это позволяет повысить точность стабилизации за счет использования двигателя стабилизации меньших габаритов, имеющего меньший момент сухого трения вокруг оси вращения и меньший коэффициент демпфирования.

Габаритные размеры гиростабилизатора телекамеры с наружным кардановым подвесом оказываются меньше, чем с внутренним, т.к. в последнем случае для получения достаточных рабочих углов поворота платформы необходимо выполнение подвеса по гантельной схеме, что приводит к значительному увеличению одного габаритного размера гиростабилизатора по сравнению с другим. Применение наружного карданова подвеса позволяет добиться минимального различия между габаритными размерами гиростабилизатора по взаимноперпендикулярным осям, что является желательным.

В то же время схема гиростабилизатора с наружным кардановым подвесом имеет следующие недостатки:

— увеличенный возмущающий инерционный момент, действующий вокруг оси наружной рамы подвеса, который возникает при переносных поворотах основания гиростабилизатора;

— пониженная жесткость рам наружного карданова подвеса по сравнению с внутренним.

Возмущающий инерционный момент, действующий по оси наружной рамы карданова подвеса, вызывает появление ошибок стабилизации, а также создает дополнительные нагрузки на приводы. Однако, как показывают исследования, в реальных условиях эксплуатации гиростабилизатора киноаппарата на кране и на вертолете [8,9], величина инерционного момента при симметричной конструкции рам оказывается незначительной. В связи с этим первый из перечисленных недостатков наружного карданова подвеса оказывается несущественным.

В представленном двухосном гиростабилизаторе телекамеры применен наружный карданов подвес.

Конструкция подвеса гиростабилизатора позволяет получить угол прокачки по оси тангажа +60...-80 град., а по оси курса угол вращения не ограничен.

Описание особенностей конструкции гиростабилизатора.

Особенностью данного ГС является выполнение наружной рамы в виде Г-образной конструкции. Это позволяет уменьшить габариты ГС и упростить доступ к телекамере. Однако такая конструкция является существенно несимметричной, что вызывает появление дополнительных возмущающих моментов из-за значительных по величине центробежных моментов инерции рам. Исследование этих возмущающих моментов проведено в разделе “Анализ инерционных возмущающих моментов”.

Кроме того, требования по минимизации масс, моментов инерции, требования по динамике управления платформой приводят к тому, что наружная рама оказывается существенно нежесткой. А так как при этом необходимо учитывать требования по высокой точности стабилизации при значительных возмущающих моментах, то возникает необходимость в проведении специальных исследований по вопросам обеспечения устойчивости канала стабилизации. В частности, исследований по расположению ЧЭ в конструкции ГС. Исследование устойчивости канала стабилизации приведено в разделе “Исследование влияния нежесткостей элементов гиростабилизатора на его устойчивость”.

Особенностью данной конструкции ГС является то, что стабилизация положения телекамеры по курсу осуществляется косвенным образом, путем стабилизации положения наружной рамы карданова подвеса. Эта особенность также учтена в разделе “Исследование влияния нежесткостей элементов ГС на его устойчивость”.

Из требований по минимизации энергопотребления вытекает необходимость увеличения КПД канала стабилизации. Согласно этому требованию, а также с целью получения значительных по величине моментов привода, в качестве привода используется редукторный привод со встречным включением двигателей стабилизации серии ДПР. Кроме того, использование в качестве ЧЭ волоконно-оптического гироскопа позволяет снизить энергопотребление собственно ЧЭ до 3 Вт, как в режиме измерения, так и при управлении положением стабилизированной платформы.

Наиболее существенное влияние на КПД электронной части канала стабилизации оказывает коэффициент полезного действия УМ. Поэтому УМ выполнен импульсным, с использованием ШИМ модуляции выходного напряжения. Это позволяет примерно в два раза увеличить КПД УМ по сравнению с линейными схемами УМ. Однако все импульсные УМ являются мощными источниками электромагнитных помех, поэтому в данной конструкции ГС УМ располагается на самом ГС, в непосредственной близости от двигателей стабилизации. Кроме того, непосредственно на ГС расположены схемы защиты ВОГа.

Конструкция крепления телекамеры позволяет проводить установку на платформу телекамер отличающихся по массогабаритным параметрам от базовой на ± 30 %. При этом осуществляется независимая регулировка положения телекамеры по трем взаимоперпендикулярным осям.

АНАЛИЗ ИНЕРЦИОННЫХ ВОЗМУЩАЮЩИХ МОМЕНТОВ.

При несимметричной конструкции рам гиростабилиза-тора и значительных угловых скоростях движения основания и управления платформой необходимо учитывать возмущающие моменты, вызываемые осевыми и центробежными моментами инерции рам.

В данной работе проводится исследование инерционных возмущающих моментов для двухосного гиростабилизатора, с учетом влияния центробежных моментов инерции рам и скоростей управления платформой.

Выражения для инерционных моментов получены путем раскрытия членов, зависящих от параметров движения основания и платформы входящих в динамические уравнения Эйлера. Основные математические преобразования выполнялись с помощью программы “DERIVE”.

Системы координат и обозначения используемые далее.

Рис.1.

X ₀ ,Y ₀ ,Z ₀ - система координат связанная с основанием.

X ₁ ,Y ₁ ,Z ₁ - система координат связанная с наружной

рамой.

X ₂ ,Y ₂ ,Z ₂ - система координат связанная с платформой.

Q _ij - момент количества движения j-го тела по i-й

оси.

w _ij - угловая скорость j-го тела по i-й оси.

w _ij ' - угловое ускорение j-го тела по i-й оси.

J _i - осевые моменты инерции тела относительно i-й

оси.

J _ij - центробежные моменты инерции.

M _ij - внешние возмущающие моменты действующие

на j-е тело по i-й оси.

a - угол поворота наружной рамы по оси Y ₁ .

a ' - угловая скорость вращения наружной рамы по

оси Y ₁ .

a '' - угловое ускорение наружной рамы по оси Y ₁ .

b - угол поворота платформы по оси Z ₂ .

b ' - угловая скорость вращ. платформы по оси Z ₂ .

b '' - угловое ускорение платформы по оси Z ₂ .

Динамические уравнения Эйлера для i-го тела имеют вид:

dQ _xi /dt - Q _{yi × w zi} + Q _{zi × w yi} = M _xi

dQ _yi /dt - Q _{zi × w xi} + Q _{xi × w zi} = M _yi

dQ _yi /dt - Q _{zi × w xi} + Q _{xi × w zi} = M _yi

В случае двухосного гиростабилизатора эти уравнения преобразуются в следующую форму:

а) для наружной рамы:

dQ _y1 /dt - Q _{z1 × w x1} + Q _{x1 × w z1} = M _y1

б) для платформы:

dQ _x2 /dt - Q _{y2 × w z2} + Q _{z2 × w y2} = M _x2

dQ _y2 /dt - Q _{z2 × w x2} + Q _{x2 × w z2} = M _y2 (1)

dQ _z2 /dt - Q _{x2 × w y2} + Q _{y2 × w x2} = M _z2

Полный момент количества движения наружной рамы в проекциях на оси X ₁ , Y ₁ , Z ₁ определяется следующими выражениями:

Q _x1 = J _{x1 × w x1} - J _{xy1 × w y1} - J _{xz1 × w z1}

Q _x2 = J _{x2 × w x2} - J _{xy2 × w y2} - J _{xz2 × w z2}

а) для наружной рамы:

w _x1 = w _{x0 ×} cos( a ) - w _{z0 ×} sin( a )

w _y1 = w _y0 + a ' (4*)

w _z1 = w _{x0 ×} sin( a ) + w _{z0 ×} cos( a )

w _x1 ' = w _x0 ' × cos( a ) - w _z0 ' × sin( a )

w _y1 ' = w _y0 ' + a '' (4*')

w _z1 ' = w _x0 ' × sin( a ) + w _z0 ' × cos( a )

б) для платформы:

w _x2 = w _{x1 ×} cos( b ) + w _{y1 ×} sin( b )

w _y2 = w _{y1 ×} cos( b ) - w _{x1 ×} sin( b ) (5*)

w _z2 = w _z1 + b '

w _x2 ' = w _x1 ' × cos( b ) + w _y1 ' × sin( b )

w _y2 ' = w _y1 ' × cos( b ) - w _x1 ' × sin( b ) (5*')

w _z2 ' = w _z1 ' + b ''

Из 2-го уравнения в (5*) следует, что:

w _y1 = w _{x1 ×} tg( b )+ w _y2 /cos( b )

Из 2-го уравнения в (5*') следует, что:

w _y1 '= w _x1 ' × tg( b )+ w _y2 '/cos( b )

Тогда, учитывая, что w _y2 , w _z2 , w _y2 ', w _z2 ' являются параметрами движения стабилизированного объекта, т.е. заданы, кинематические уравнения можно переписать в следующем виде:

w _x1 = w _{x0 ×} cos( a ) - w _{z0 ×} sin( a )

w _y1 = w _{x1 ×} tg( b )+ w _y2 /cos( b ) (4)

w _z1 = w _{x0 ×} sin( a ) + w _{z0 ×} cos( a )

w _x1 ' = w _x0 ' × cos( a ) - w _z0 ' × sin( a )

w _y1 ' = w _x1 ' × tg( b )+ w _y2 '/cos( b ) (4')

w _z1 ' = w _x0 ' × sin( a ) + w _z0 ' × cos( a )

w _x2 = w _{x1 ×} cos( b ) + w _{y1 ×} sin( b ) (5)

w _x2 ' = w _x1 ' × cos( b ) + w _y1 ' × sin( b ) (5')

Подставляя выражения для полных моментов количества движения (2), (3) в динамические уравнения Эйлера (1), получаем следующий вид уравнений движения наружной рамы и платформы:

J _{y1 × w y1} ' + (J _x1 -J _z1 ) × w _{x1 × w z1} + J _{zx1 × w x1} ² - J _{xz1 × w z1} ² +

+ J _{zy1 × w x1 × w y1} - J _{xy1 × w y1 × w z1} - J _{yx1 × w x1} ' - J _{yz1 × w z1} ' = M _y1 (6.1)

J _{x2 × w x2} ' + (J _z2 -J _y2 ) × w _{y2 × w z2} - 2 × J _{zy × w y2} ² + J _{yz2 × w z2} ² +

+ J _{yx2 × w x2 × w z2} - J _{zx2 × w x2 × w y2} - J _{xz2 × w z2} ' - J _{xy2 × w y2} ' = M _x2 (6.2)

J _{y2 × w y2} ' + (J _x2 -J _z2 ) × w _{x2 × w z2} + J _{zx2 × w x2} ² - J _{xz2 × w z2} ² +

+ J _{zy2 × w x2 × w y2} - J _{xy2 × w y2 × w z2} - J _{yx2 × w x2} ' - J _{yz2 × w z2} ' = M _y2 (6.3)

J _{z2 × w z2} ' + (J _y2 -J _x2 ) × w _{x2 × w y2} + J _{xy2 × w y2} ² - J _{yx2 × w x2} ² +

+ J _{xz2 × w y2 × w z2} - J _{yz2 × w x2 × w z2} - J _{zx2 × w x2} ' - J _{zy2 × w y2} ' = M _z2 (6.4)

При отсутствии моментов внешних сил правые части уравнений (6.2), (6.3), (6.4) обращаются в нуль, а правая часть (6.1) представляет собой момент реакции со стороны платформы на внешнюю раму вокруг оси Y ₁ . Обозначив левые части уравнений (6.1), (6.2), (6.3) буквами A, B и C, соответственно, получаем выражение для полного инерционного момента относительно оси внешней рамы:

M _y1ин = A + B × sin( b ) + C × cos( b ) (7)

Раскрыв в (7) сокращения A, B и C и преобразовав получаем выражение для полного инерционного момента М _y1ин .

М _y1ин =J _{xz1 ·} { w _x1 ² - w _z1 ² }+

+J _{xz2 ·} cos( b ) · w _x2 ² -J _{yz2 ·} sin( b ) · w _y2 ² +

+{J _{yz2 ·} sin( b )-J _{xz2 ·} cos( b )} · w _z2 ² +

+{J _{yz2 ·} cos( b )-J _{xz2 ·} sin( b )} · w _{x2 · w y2} +

+{J _{xy2 ·} sin( b )+(J _x2 -J _z2 ) · cos( b )} · w _{x2 · w z2} +

+{(J _z2 -J _y2 ) · sin( b )-J _{xy2 ·} cos( b )} · w _{z2 · w y2} + (8)

+{J _{x2 ·} sin( b )-J _{xy2 ·} cos( b )} · w _{x2 '} +

+{J _{y2 ·} cos( b )-J _{xy2 ·} sin( b )} · w _{y2 '} -

-{J _{xz2 ·} sin( b )+J _{yz2 ·} cos( b )} · w _{z2 '} +

+J _{yz1 · w x1 · w y1} -

-J _{xy1 · w z1 · w y1} +

+(J _x1 -J _z1 ) · w _{x1 · w z1} -

-J _{xy1 · w x1 '} -

-J _{yz1 · w z1 '} +

+J _{y1 · w y1 '}

После подстановки в полученные выражения для инерционных моментов М _y1ин , M _z2ин кинематических уравнений (4), (4 ' ), (5), (5 ' ) и преобразования, получим следующий вид выражений для М _y1ин , M _z2ин :

M _Z2ИН ={cos(2 · b )-2} · cos( a ) ^{2 ·} tg( b ) ^{2 ·} J _xy2 ( · w _x0 ² + w _z0 ² )+

+{2 · tg( b ) ^{2 ·} sin( b ) ² -2 · cos( b ) ² +4} · sin( a ) · cos( a ) · J _{xy2 · w x0 · w z0} +

+{(J _y2 -J _x2 )/cos( b )-2 · J _{xy2 ·} sin( b )(1+tg( b ) ² )} · cos( a ) · w _{x0 · w y2} +

+J _{yz2 · w z0 · w z2 ·} (sin( a )-cos( a ))/cos( b )-