Расчет и проектирование одноступенчатого редуктора.

6 Конструктивные размеры корпуса и крышки редуктора

6.1Расчетный момент
Тмах=2Т3=2х266=532 Н/м (лит 1,стр.416) 6.2Толщина стенок корпуса и крышки редуктора
(лит 1,стр.416)
Принимаем δ = 8 мм
Толщина фланца корпуса и крышки
b = 1,5δ = 1,58 = 12 мм
Толщина нижнего пояса корпуса
p = 2,35δ = 2,35 8 = 18,8 мм
Принимаем р = 20 мм
Диаметры болтов крепления крышки с корпусом

Принимаем d2=10 мм
Диаметр фундаментных болтов
dФ=1,5хd=1,5х10=15мм
Принимаем d1=16 мм














№ докум. Подп.

7 Проверка прочности шпоночных соединений.

7.1 Для соединений деталей с валами принимаются призматические
шпонки со скругленными торцами по ГОСТ 8789-68.
Материал шпонок сталь 45 нормализованная.
Прочность соединений проверяется по формуле
(лит.3,стр.107)
7.2 Для соединения выходного конца ведущего вала со шкивом ременной
передачи при d1=32 мм выбираем шпонку с параметрами
b h l = 10 8 32; t = 5 мм

Для стального шкива
(лит.3,стр.108)
7.3 Для крепления зубчатого колеса Z2 при d2Ѕ=70мм выбираем шпонку
b h l = 20 12 63; t1 = 7,5 мм

Для стальной ступицы
(лит.3,стр.108)
7.5 Для соединения стальной звездочки с выходным концом ведомого
вала при d3=60мм выбираем шпонку b h l = 18 11 63; t1 = 7 мм


7.6 Прочность шпоночных соединений достаточна.








№ докум. Подп.

8 Подбор подшипников и проверка их долговечности

8.1 Выполняем эскизную компоновку редуктора и определяем все
необходимые размеры.
8.2 Рассмотрим ведущий вал (рис.2)

Рис. 2 Схема нагрузки ведущего вала.
Усилия в зацеплении равны:









№ докум. Подп.

Fr1= Ft1-tg20є cosδ1 =1371 0,364 0,986 =1136H
Fa1= Ft1-tg20є cosδ2 =1371 0,364 0,164 =189H
Определим реакции опор




Изгибающие моменты на валу:
Му(А)=Хв b =1583 80 = 126640 Н мм

МХ(А)=Ув b =485 80 = 38800 Н мм
Кроме усилий в зацеплении на ведущий вал действует консольная
нагрузка от ременной передачи найдено ранее см. п.2.6
На расстоянии от ближайшего подшипника
LР=0,7d1+50=0,732+50=75 мм
Т.к. направление силы FР неизвестно, то определим реакции опор и моменты от них отдельно от других сил.
Реакции опор от силы FР


МВ=RBb=138180=110480H.мм
МА=RАb=66880=53440H.мм

Содержание

Введение..........................................3
1 Выбор электродвигателя и кинематический расчет.4
2 Расчет ременной передачи..6
3 Расчет конической зубчатой передачи..9
4 Предварительный расчет валов.13
5 Конструктивные размеры шестерни зубчатых колес..14
6 Конструктивные размеры корпуса и крышки редуктора15
7 Проверка прочности шпоночных соединений.16
8 Подбор подшипников и проверка их долговечности..17
9 Уточненный расчет валов..23
10 Смазка.25
Список использованных источников................26
Подп. и дата
Инв. № дубл.
Взам. инв. №
Подп. и дата



Изм Лист № докум. Подп Дата
Инв.№ подл. Разраб. Лит. Лист Листов
Пров. 2
Нач. отд.
Н. контр.
Утв.


Введение

Редуктор - механизм, состоящий из зубчатых или червячных передач, выполненный в виде отдельного агрегата и служащий для передачи вращения от вала двигателя к валу рабочей машины.
Редуктор состоит из корпуса (литого чугунного или сварного стального) в котором размещаются элементы передачи - зубчатые колеса, валы, подшипники и т.д.
Подп. и дата
Инв. №дубл.
Взам. инв.№
Подп. и дата
Инв. №подл.
Лист
3
Измм Лист № докум. Подп. Дата



1. Выбор электродвигателя и кинематический расчет

1.1 КПД привода

Рис. 1 Схема привода

η =η 12 η2 η3 , где
η1 = 0,99 - кпд. пары подшипников качения
η2 = 0,97 - кпд. закрытой конической передачи
η3 = 0,97 - кпд. ременной передачи
(лит.1, стр.61 табл.7)
η = 0,992 0,97 0,97= 0,922
1.2 Требуемая мощность электродвигателя


По ГОСТ 19523-81 выбираем электродвигатель 4А 132S4УЗ мощностью
Рэ=7,5 кВт и nd =1455 об/мин
Подп. и дата
Инв. № дубл.
Взам. инв. №
Подп. и дата
Инв. № подл.
Лист
4
Изм Лист № докум. Подп. Дата


1.3 Передаточное число привода.

1.4 Передаточне число для конической передачи принимаем стандартное
U2=6 (Лит.2 стр.3 табл.1.3)
Тогда для ременной передачи

1.5 Угловые скорости валов.

n1 = nd =1455 об/мин.






1.6 Крутящие моменты на валах

Т2 = Т1 u1 η1 2 η2 =33 1,6 0,992 0,97 = 48 Нм

Т3 = Т2 u2 η1 2 η2 η3 =48 6 0,992 0,97 0,97= 266 Нм

Подп. и дата
Инв. № дубл.
Взам. инв. №
Подп. и дата
Инв. № подл.
Лист
5
Изм. Лист № докум. Подп. Дата

2.Расчет ременной передачи.

2.1Диаметр ведущего шкива
(лит.1,стр.257)
Принимаем ближайшее стандартное значение по ГОСТ 17383-73
d1=224мм
2.2Диаметр ведомого шкива (без учета скольжения)
d2=d1U1=224х1,6=358мм
Принимаем стандартное значение
d2=400мм
2.3Фактическое передаточное отношение при скольжении S=0,01

Отклонение от принятого составит

2.4Оптимальное межосевое расстояние
(лит.1,стр.259)
Угол обхвата ведущего шкива

Скорость ремня

Тяговая сила



Подп. и дата
Инв. №дубл.
Взам. инв.№
Подп. и дата
Инв. №подл.
Лист
6
Измм Лист № докум. Подп. Дата

2.5Допускаемая рабочая нагрузка на прокладку ремня

(лит.1,стр.259)
Выбираем для передачи резинотканевый ремень по ГОСТ 23831-79 из ткани Б-800 с максимально допустимой нагрузкой
(лит.1,стр.259)
Коэффициент угла обхвата

(лит.1,стр.259)
Скоростной коэффициент
(лит.1,стр.260)
При постоянной нагрузке и работе в одну смену коэффициент
(лит.1,стр.260,табл 9.3)
При наклоне передачи до 60о к горизонту коэффициент
(лит.1,стр.260)

Толщина ремня должна быть не более , т.е.

Т.к. толщина прокладки ремня из ткани Б-800 равна 1,5мм,
то количество прокладок не должно превышать

Необходимая ширина ремня при Z=3

Принимаем стандартную ширину ремня b=50 мм

Подп. и дата
Инв. № дубл.
Взам. инв. №
Подп. и дата
Инв. № подл.
Лист
7
Изм. Лист № докум. Подп. Дата

2.6Усилие на вал от натяжения ветвей ремня
(лит.1,стр.296)


Напряжение от предварительного натяжения ремня
(лит.1,стр.295)
Площадь сечения ремня




Подп. и дата
Инв. № дубл.
Взам. инв. №
Подп. и дата
Инв. № подл.
Лист

. С.А. Чернавский и др. «Курсовое проектирование деталей машин» 1979г.
2. «Техническая механика» методическое указание 1982г.
3. П.Г. Гузенков «Детали машин» 1969г.