1,13305
|
12
|
λД2нас = Кδ ∙ λД2
|
-
|
2,47
|
2,483
|
2,496
|
2,522
|
2,574
|
2,548
|
13
|
X/2насξ = X/2 ΣХ2насξ/ Σλ2
|
Ом
|
4,4205
|
4,45435
|
4,49123
|
4,5698
|
4,7397
|
4,65014
|
14
|
Rnнас = r1 +c1n нас r/2ξ/S
|
Ом
|
4,082
|
4,2656
|
5,0566
|
8,89986
|
15,7268
|
10,37
|
15
|
Xnнас= X1нас+ С1nнас∙ X/2насξ
|
Ом
|
7,66218
|
7,71535
|
7,774
|
7,89
|
8,1418
|
8,0107
|
16
|
I/2нас = U1/
|
А
|
25,741
|
24,9546
|
23,7226
|
18,497
|
12,423
|
16,79
|
17
|
I1nнас= I/2нас
|
А
|
27,316
|
26,918
|
25,616
|
20,252
|
13,96
|
18,77
|
18
|
К/нас = I1нас / I1n
|
-
|
1,025
|
1,021
|
1,02
|
1,0187
|
1,0153
|
1,016463
|
19
|
I1* = I1нас / I1ном
|
-
|
3,6
|
3,54
|
3,37
|
2,66
|
1,835
|
2,47
|
20
|
M* = ()2KR ∙
|
|
1,1265
|
1,193
|
1,47
|
2,04845
|
1,85
|
2,05
|
2. Тепловой расчет
102.
Превышение температуры внутренней поверхности сердечника над температурой
воздуха внутри двигателя.
Δυпов1
= К = 0,22 = 9,430С
[по
табл. 9.35 К = 0,22; Р/эп1 = Кр∙Рэ1]= 1,07∙351,5= 198,3 Вт, где из табл. 1 для S= Sном Рэ1 = 0,3515 кВт, по (рис.9.67а) α1= 169 Вт/
(м2∙0С); Кр = 1,07 (класс F)].
103.
Перепад температуры в изоляции пазовой части обмотки статора:
Δγиз.n1=
= ∙10-3=
2,860С
[Пп1
= 2hnк+b1+b2 = 2∙13,16+9,1+12,55 = 47,97 мм]
λэкв
= 0,16 Вт/ (м2∙0С) для изоляции класса нагревостойкости F;
находим
λ/экв (по рис.9,69) для d/dиз = 1,32/1,405 = 0,9395
λ/экв
= 1,3 Вт/ (м2∙0С);
104.
Перепад температуры по толщине изоляции лобовых частей:
Δυиз.л1=
= ∙10-3=
0,5180С
[Р/эл1
= Кр ∙РЭ1 =1,07∙
351,5 = 177,82 Вт
Пл1
= Пп1 = 0,04797 м; bиз.л1 max = 0].
105.
Превышение температуры наружной поверхности лобовых частей над температурой
воздуха внутри двигателя:
Δυпов.л1=
= = 8,550С
106.
Среднее превышение температуры обмотки статора над температурой воздуха внутри
двигателя.
Δυ/1
= =
= = 10,770С
107.
Превышение температуры воздуха внутри двигателя над температурой окружающей
среды:
Рекомендуем скачать другие рефераты по теме: экономический диплом, рефераты бесплатно.
Предыдущая страница реферата |
35
36
37
38
39
40
41
42
43
44
45 |
Следующая страница реферата