Предыдущая страница реферата | 5  6  7  8  9  10  11  12  13  14  15 | Следующая страница реферата

1) Назначаем материал: для шестерни выбираем сталь марки 45Л
(нормализация, НВ1 = 153...179, НВ1 ср = 166), для колеса - сталь марки 25Л
( нормализация, НВ2 = 124...151, НВ2 ср = 137,5).

2) Определяем модуль зацепления из условия прочности зубьев на изгиб по формуле /4/:

где Мш. экв. - эквивалентный вращающий момент на валу шестерни, Н*м;

Z1 - число зубьев шестерни, принимаем Z1 = 17;

?bd - коэффициент ширины колеса, принимают ?bd = 0,4...0,6, при консольном расположении шестерни относительно опор и твердости зубьев колеса НВ2 < 350;

КF? - коэффициент, учитывающий распределение нагрузки по ширине венца, принимают КF? = 1,25...1,35;

YF - коэффициент формы зуба, принимаем YF = 4,26 по таблице в /4/.

Мш. экв. = Мк. экв. / (uз.п. * ?з.п.), где Мк. экв. - эквивалентный вращающий момент на валу колеса; uз.п. - передаточное число открытой зубчатой передачи;

?з.п. - КПД открытой зубчатой передачи (?з.п. = 0,95).

Мш. экв. = 7983,7 / (2,26 * 0,95) = 3718,5 Н*м

[?F] - допускаемое напряжение на изгиб, МПа.

[?F] = (?F limb * KFL * KFC) / SF , где ?F limb - предел выносливости зубьев при изгибе, соответствующий базовому числу циклов напряжения, МПа. Для выбранной марки стали ?F limb =
1,8 * НВ (расчет ведут по средней твердости).
Средняя твердость НВ = (НВ1 +НВ2) / 2 = (166 + 137,5) / 2 = 151,75

?F limb = 1,8 * 151,75 = 273,15

SF - коэффициент безопасности, принимают SF = 1,75...2,30; принимаем SF
= 2;

КFL - коэффициент долговечности, принимают КFL = 1;

КFC - коэффициент, учитывающий влияние двухстороннего приложения нагрузки, для нереверсивных передач КFC = 1.

[?F] = (273,75 * 1 * 1) / 2 = 136,9 МПа

По СТ СЭВ 310-76 полученное значение модуля зацепления округляем до ближайшего стандартного значения по табл. 8. /4/; m = 14 мм.

3) Расчет геометрических размеров шестерни и колеса: делительные размеры: d1 = m * z1 ; d2 = m * z2 = m * z2 * uз.п. (2.3.4.) d1 = 14 * 17 = 238 мм d2 = 14 * 17 * 2,26 = 538 мм диаметры вершин зубьев /4/: dа1 = d1 + 2 * m; dа2 = d2 + 2 * m (2.3.5.) dа1 = 238 + 2 * 14 = 266 мм dа2 = 538 + 2 * 14 = 566 мм диаметры впадин зубьев /4/: df1 = d1 - 2,5 * m; df2 = d2 - 2,5 * m (2.3.6.) df1 = 238 - 2,5 * 14 = 203 мм df2 = 538 - 2,5 * 14 = 503 мм ширина венца колеса и шестерни /4/: b2 = ?bd * d1 ; b1 = b2 + (2...5) мм (2.3.7.) b2 = 0,5 * 238 = 119 мм b1 = 119 + 3 = 122 мм межосевое расстояние определяется по формуле /4/: aw = 0,5 * (d1 + d2) (2.3.8.) aw = 0,5 * (238 + 538) = 388 мм

4) Окружная скорость определяется по формуле /4/: v = (? * d1 * nш) / (60 * 1000), (2.3.9.) где nш - частота вращения шестерни, об/мин (nш = nдв = 670 об/мин). v = (3,14 * 238 * 670) / (60 * 1000) = 8,3 м/с
Назначаем 8-ю степень точности изготовления.

5) Проверочный расчет на изгибную прочность из основания зубьев шестерни выполняем по условию /4/:

где KFV - коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку; по табл.2.7. /7/
KFV = 1,78 при v = 8 м/с и НВ ? 350.

6) Определяем внутренние диаметры ступиц: для шестерни:

где [?кр] = 15...20 МПа - допускаемое напряжение кручения.

для колеса:

Рекомендуем скачать другие рефераты по теме: изложение 9, менеджмент.





Предыдущая страница реферата | 5  6  7  8  9  10  11  12  13  14  15 | Следующая страница реферата