Предыдущая страница реферата | 1  2  3  4  5  6  7  8  9 | Следующая страница реферата

Р2 = 1100
17 Диаметр первой нерегулируемой ступени. d = d-(d = 1,09-0,25= 0,84
18 Оптимальное отношение скоростей.

Хф = И/Сф = 0,4897
19 Распологаемый теплоперепад первой нерегулируемой ступени. КДж/кг ho = 12,325*(d/Xф) = 12,325*(0,84/0,489) = 36,26
20 Теплоперепад в сопловой решётке. КДж/кг hoc = (1-() *ho = (1-0,1)*36,26 = 32,63
21 Высота сопловой решётки. м l1 = G*V1/(*d*e*(*C1t*sin(1 l1 = 35,22*0,059/3,14*0,84*1*0,98*255,45*sin12 = 0,015

С1t = 44,72*(32,63 = 255,45
22 Высота рабочей решётки первой ступени. l2 = l1+(1+(2 = 15+1+2 = 18 мм
23 Корневой диаметр ступени. dk = d-l2 = 0,84-0,018 = 0,822
24 Распологаемый теплоперепад по статическим параметрам пара перед ступенью принимаем одинаковый для всех ступеней, кроме первой. ho = ho*ko = 36,26*0,95 = 34,45
25 Коэффициент возврата тепла.

( = Кt*(1-(oj)*Ho*Z-1/Z = 4,8*10*(1-0,89)*495*14,37-1/14,37 = 0,0242

Z = Ho/ho = 495/34,45 = 14,36865
26 Число ступеней отсека. шт.

Z = (1+()*Ho/(ho)ср = (1+0,0224)*463/39,59 = 11,9

(ho)ср = ho+(Z-1)*ho/Z = 36,26+(14-1)*34,45/14 = 34,58 кДж/кг
27 Невязка ((Ho, КДж/кг, должна быть распределена между всеми ступенями первого отсека.

((Ho = (1+()*Ho-(ho = (1+0,0242)*495-518,56 = -11,581

(ho = ho+ho*(Z-1) = 36,26+34,45*(15-1) = 518,56
28 Поправка к теплоперепаду для каждой ступени (кроме первой).
29 Скорректированный теплоперепад ступени. ho = ho((ho = 34,45-0,769 = 33,681

|№ |Наименование |Обозна-|Размер-|Формула |№ |
| |величины | | | | |
| | |чение |Ность | | |

| | | | |1 |2 |3 |4 |5 | |1 |Расход пара |G |Кг/с |Из расчёта
(п.7) |35,22 |35,22 |35,22 |35,22 |35,22 | |2 |Теплоперепад ступени по стати- ческим параметрам. |ho |КДж/кг |Из расчёта
(п.30.1) |36,26 |33,681 |33,681 |33,681 |33,681 | |3 |Давление за ступенью. |Р2 |МПа |Из hs- диаграммы |5,8 |5,1 |4,7 |4,2 |3,75 | |4 |Условная скорость истечения пара из сопл. |Сф |м/с |44,72(ho |269,29 |259,53 |259,53 |259,53 |259,53 |
|5 |Средний диаметр ступени. |d |м |Из расчёта
(п.30.6) |0,84 |0,841 |0,843 |0,845 |0,847 | |6 |Окружная скорость на среднем диаметре |И |м/с |(*d*n n = 50 c |131,88 |132,02 |132,35 |132,67 |132,98 | |7 |Оптимальное отношение скоростей |Хф | |И/Сф |0,49 |0,51 |0,51 |0,511 |0,512 | |8
|Степень реакции. |( | |Из расчёта
(п.18) |0,1 |0,1 |0,11 |0,12 |0,13 | |9 |Распологаемый теплоперепад сопло- вой решётки. |hoc |КДж/кг |(1-()*ho |32,63 |30,31 |29,98 |29,64 |29,3 |
|10 |Теоретический удельный объём пара за сопловой решёт- кой |V1t |м/кг |Из hs- диаграммы |0,059 |0,63 |0,069 |0,075 |0,081 | |11 |Давление за сопловой решёткой. |Р1 |МПа |Из hs- диаграммы |5,9 |5,2 |4,85 |4,3 |3,8 | |12 |Абсолютная теоре- тическая скорость выхода пара из соп- ловой решётки. |С1t |м/с |44,72(hoc |255,45 |246,2 |244,86 |243,47
|242,07 | |13 |Скорость звука на выходе из сопловой решётки. |а1t |м/с |1000*(к*Р1
*(V1t к = 1,3 |666,98 |652,6 |645,84 |647,5 |632,57 | |14 |Число Маха |М1t |
|C1t/a1t |0,38 |0,377 |0,379 |0,376 |0,383 | |15 |Коэффициент расхода сопловой решётки |(1 |м |По рисунку |0,942 |0,942 |0,942 |0,943 |0,944 | |16 |Выходная площадь сопловой решётки |F1 |м | |0,0086 |0,0096 |0,011 |0,012 |0,0125 | |17
|Средний угол выхода пара из сопловой решётки |(1 | | |12 |13 |13 |14 |14 | |18 |Профиль сопловой решётки | | | |С90-12А |С90-12А |С90-12А |С90-12А |С90-12А | |19 |Хорда профиля |в1 |мм |Из альбома профилей |62,5 |62,5 |62,5 |62,5 |62,5 | |20 |Ширина профиля |В1 |мм
|Из альбома профилей |34 |34 |34 |34 |34 | |21 |Относительный шаг сопловой решётки |tопт |мм |Из альбома профилей |0,8 |0,8 |0,8 |0,8 |0,8 | |22 |Шаг сопловой решётки |t1 |мм |в1*tопт |50 |50 |50 |50 |50 | |23 |Количество сопл |Z1 |шт |(*d/t1 |53 |53 |53 |53 |53 | |24 |Высота сопловой решётки |l1 |м |Из расчёта
(п.30.5) |0,0149 |0,016 |0,018 |0,02 |0,0218 | |25 |Коэффициент скорости сопловой решётки |( | | |0,95 |0,95 |0,952 |0,96 |0,96 | |26 |Абсолютная скорость выхода пара из сопловой решётки |С1 |м/с |(*С1t |242,68 |233,89 |233,11 |233,73
|232,39 | |27 |Построение входного треугольника скоро- стей | | | | | | | | | |28 |Угол направления относительной скоро- сти W1 |(1 | |Из треуголь ника скоро- стей |27 |28 |30 |31 |32 | |29 |Относительная скорость выхода пара из соп. решётки |W1 |м/с |Из треуголь ника скоро- стей |120 |110 |110 |110 |110 | |30 |Потеря энергии в сопловой решётке |(hc |КДж/кг |(1-()*hoc |3,18 |2,96 |2,81 |2,32 |2,3
| |31 |Распологаемый теплоперепад рабочей решётки |hop |КДж/кг |(*ho |3,6 |3,37 |3,7 |4,04 |4,38 | |32
|Теоретическая относительная ско- рость пара на выходе из рабочей решётки |W2t |м/с |44,7(hop+
+W1/2000 |146,96 |137,25 |139,64 |142,05 |144,43 | |33 |Теоретический удельный объём пара за рабочей решёткой |V2t |м/с |
Из hs- диаграммы |0,063 |0,065 |0,072 |0,078 |0,085 | |34 |Скорость звука на выходе из рабочей решётки |(2t | | |689,2 |656,5 |663,26 |652,59 |643,72 | |35 |Число
Маха |M2t | |
W2t/(2t |0,213 |0,209 |0,211 |0,218 |0,224 | |36 |Эффективный угол выхода пара с рабочей решётки |(2 |град. |
(2=(1-5 |24 |25 |27 |28 |29 | |37 |Коэффициент рас- хода рабочей решёт- ки |

(2 | |

Рис.3. |0,942 |0,942 |0,942 |0,943 |0,944 | |38 |Выходная площадь рабочей решётки |

F2 |М2 |
G*V2t/(2*
*W2t |0,016 |0,018 |0,019 |0,021 |0,022 | |39 |Высота рабочей ре- шётки |

L2

| м |

П.30.4 |0,0179 |0,019 |0,021 |0,023 |0,0248 | |40 |Профиль рабочей решётки | | |

Табл. 3 |Р-35-25А |Р-35-25А |Р-35-25А |Р-46-29А |Р-46-29А | |41 |
Хорда профиля | в2 |мм |

Табл. 3 |25,47 |25,47 |25,47 |25,6 |25,6 | |42 |
Ширина профиля |

B2 |мм |

Табл. 3 |25 |25 |25 |25 |25 | |43 |
Относительный шаг рабочей решётки | tопт | |

Табл. 3 |0,6 |0,6 |0,6 |0,5 |0,5 | |44 |
Шаг рабочей решётки | t2 |мм | b2* tопт |15,28 |15,28 |15,28 |12,8 |12,8 | |45 |
Коэффициент скорос- ти рабочей решётки |

( | |
(=0,96-
-0,014*b2/e2 |0,94 |0,94 |0,94 |0,94 |0,95 | |46 |
Относительная ско- рость пара на выходе из рабочей решётки | w2 |м/с | w2=(/w2t |138,14 |129,015 |131,26 |133,53 |137,21 | |47 |
Построение выход- ного треугольника скоростей |
| | | | | | | | |48 |
Количество рабочих лопаток |

Z2 | Шт. |
(*d/t2 |173 |173 |173 |207 |208 | |49 |
Угол выхода потока пара из рабочей решётки |

(2 |Град. |
Из тр-ка
Скоростей |96 |110 |109 |104 |106 | |50 |
Абсолютная скорость пара на выходе из рабочей решётки |

С2 | м/с |
Из тр-ка |50 |50 |60 |60 |65 | |51 |
Окружное усилие, действующее на ра- бочие лопатки |

Ru | Н |
G*(w1*cos(1+
+w2*cos(2) |8210,4
9 |7538,9
4 |7474,0
4 |7473,3
3 |7512,4
3 | |52 |
Изгибающее напря- жение на рабочих ло- патках |

(изг. |МПа |
Ru*l2/2*Z2*
*e *Wмин |2,5 |2,5 |2,7 |3,7 |3,9 | |53 |
Потери энергии в рабочей решётке |
(hр |кДж/кг |
(1-(2)*w2t/
/2000 |1,26 |1,09 |1,13 |1,17 |1,02 | |54 |
Потеря энергии с вы- ходной скоростью |
(hвс |кДж/кг |
С2/2000 |1,25 |1,25 |1,8 |1,8 |2,1 | |55 |
Относительный лопа- точный КПД |
(ол | |
|0,84 |0,84 |0,83 |0,84 |0,84 | |56 |
Относительное зна- чение потери на трение |

(тр | |
Ктр*d2/F1
Где ктр=0,6
*10-3 | | | | | | |57 |
Относительное зна- чение утечки через диафрагменное уплотнение |

(у1 | |

0,002-0,004 |0,002 |0,0025 |0,003 |0,0035 |0,004 | |58 |
Относительное зна- чение потери от перетекания пара через периферийный зазор над лопатками |

(у2 | |

0,02-0,06 |0,02 |0,03 |0,04 |0,05 |0,06 | |59 |
Внутренний относи- тельный КПД ступени |

(0i | |
(-(у1-(у2-
-(тр |0,81 |0,8 |0,78 |0,78 |0,77 | |60 |
Внутренняя мощнос- ть ступени |

Ni |кВт |
G*h0*(0i |1034,4 |948,89 |925,27 |925,27 |913,41 | |

Работа турбины при переменном пропуске пара

Наиболее напряжёнными деталями турбины являются рабочие лопатки, особенно лопатки регулирующих ступеней, ступеней, примыкающих к камерам отборов, последних ступеней. Поэтому в первую очередь необходимо знать, как изменяется напряжённость рабочих лопаток при изменении режима. Вторым узким местом в турбине является её упорный подшипник, надёжность работы которого при нормальной эксплуатации определяется осевыми усилиями, приложенными к ротору. При отдельных режимах слабыми могут оказаться и другие детали турбоустановки, например, диафрагмы, валопровод, подшипники, паропровод.

Снижение экономичности турбоустановки и турбины при переходе на частичный режим работы является, как правило, неизбежным, и вопрос состоит только в том, как необходимо осуществлять частичные режимы, с тем, чтобы потеря в экономичности была минимальна.

При переменном пропуске пара через отсек турбины изменение давления и температуры перегретого пара перед и за ним приближённо подчиняется формуле
Флюгеля-Стодолы:

G / G0 = (T00 / T01 (p201 /p200 – p2=1 / p2=0,

(1)

Где p00, T00 – давление и температура перед отсеком; p=0 – давление за отсеком при некотором, например, номинальном попуске пара G0; p01; T00;– те же величины для расхода пара G на изменном режиме.

Поскольку параметры пара G0, p00, T00, p=0 для номинального режима известны и могут рассматриваться как постоянные, то видно, что соотношение
(1) связывает четыре величины для изменного режима: расход пара G, давление p01, температуру T01, перед отсеком и давление за отсеком p=1. Три этих величины могут быть заданы, а четвёртая определиться соотношением (1).

Соотношение (1) справедливо при одном условии: при двух сравниваемых режимах рассматриваемые отсеки (или вся турбина) должны иметь одни и те же проходные сечения.

Во многих случаях отношение абсолютных температур в проточной части изменяется мало, поэтому T00 ( T01 и формула (1) может быть упрощена. Для конденсационного режима для всех отсеков, начиная с регулирующей ступени, p22 (( p20, и тогда приближённо верно соотношение:

G / G0 = p01 /p00,

(2)

Т.е. в проточной части турбины при конденсационном режиме давления пара в ступенях пропорциональны расходу пара.

Для турбин с противодавлением отклонения от пропорциональности тем больше, чем выше противодавление и чем ближе рассматриваемая ступень к концу турбины.

При работе турбины при теплофикационном режиме пропорциональность давление в ступенях и расходе пара на турбину нарушается в тем большей степени, чем ближе ступень расположена к регулируемому отбору пара и чем выше давление в отборе.

Рекомендуем скачать другие рефераты по теме: доклад по географии, курсовики скачать бесплатно.





Предыдущая страница реферата | 1  2  3  4  5  6  7  8  9 | Следующая страница реферата