| | | | | | | | | | |
| | | |краны с одним | | | | |
| | | |крюком | | | | |
|грузоп|пролет | Основные | |давление| |Тип |
|од. | |габариты | | |масса,т | |
|крана,|крана,L|ширин|база,| | |колеса |тележк|крана |подкра|
|Qт |к м |а, | | | |на |и |с |н. |
| | |В |К |Н |В1 |подкран.| |тележк|рельса|
| | | | | | | | |ой | |
| | | | | | |рельс, | | | |
| | | | | | |F,кН | | | |
| |10,5 |500 |3500 | | |70 | |13,6 | |
| |16,5 | | | | |82 | |18,1 | |
|5 | | | |1650 |230 | |22 | |КР70 |
| |22,5 |6500 |5000 | | |101 | |25 | |
| |28,5 | | | | |115 | |31,2 | |
| |10,5 | |4400 | | |115 | |17,5 | |
| |16,5 | | | | |125 | |21 | |
|10 | |6300 | |1900 |260 | |4 | |КР70 |
| |22,5 | |5000 | | |145 | |27 | |
| |28,5 | | | | |170 | |34,8 | |
| |10,5 | |4400 | | |145 | |20 | |
| |16,5 | | | | |165 | |25 | |
|15 | |6300 | |2300 |260 | |5,3 | |КР70 |
| |22,5 | |4400 | | |185 | |31 | |
| |28,5 | | | | |210 | |41 | |
| | | | | | | | | | |
| | | |краны с двумя | | | | |
| | | |крюками | | | | |
| |10,5 | |4000 | | |155 | |22,5 | |
| |16,5 | | | | |175 | |26,5 | |
| 15/3 | |6300 | |2300 |260 | |7 | |КР70 |
| |22,5 | |5000 | | |190 | |24 | |
| |28,5 | | | | |220 | |43,5 | |
| |10,5 | |4400 | | |175 | |23,5 | |
| |16,5 | | | | |195 | |28,5 | |
|20/5. | |6300 | |2400 |260 | |8,5 | |КР70 |
| |22,5 | |5000 | | |220 | |36 | |
| |28,5 | | | | |255 | |46,5 | |
| |10,5 | |5000 | | |255 | |35 | |
| |16,5 | | | | |280 | |42,5 | |
|30/5. | |6300 | |2750 |300 | |12 | |КР70 |
| |22,5 | |6760 | | |315 | |52 | |
| |28,5 | | | | |345 | |62 | |
| |10,5 | | | | |365 | |47 | |
| |16,5 | | | | |425 | |56.5 | |
|50/10.| |6760 |5250 |3150 |300 | |18 | |КР70 |
| |22,5 | | | | |465 | |66.5 | |
| |28,5 | | | | |900 | |78 | |

1. Компановка поперечной рамы.
1.1. Определение высоты здания.

Высота (размер) от уровня верха фундамента до низа несущей конструкции покрытия

Н = Нв + Нt

Высота подкрановой части колонны (от уровня верха фундамента до верха консоли) Нв = Н1 – hr – hсв +а1

Имея ввиду, что Н1 = 8,12м; hr = 0,12м; hсв = 1м, а1 = 0,15м; получим
Нв = 8,12 – 0,12 – 1,0 + 0,15 = 7,15м.
Высота надкрановой части колонны (от уровня верха консоли до низа несущей конструкции)
Нt = hп.б. + hr + hсв +а2, имея ввиду, что hп.б.=1,0м; а2 = 0,20м (т.к. при пролете 36м) Нt = 1,0 + 0,12 + 2,4 + 0,20 = 3,72м; получим
Н = 7,15 + 3,72 = 10,87м.
Отметка низа несущей конструкции покрытия
Н – а1 = 10,87 – 0,15 = 10,72м.
С учетом модуля кратности 0,6м.принимаем отметку низа несущей конструкции покрытия (отметка верха колонны) 10,800. так как отметка уровня головки рельса задана технологическими требованиями, корректируем высоту подкрановой части колонны
Н = 10,72 + а1 = 10,72+0,15=10,87м 10,800 – 10,72 = 0,08
Нtфак = Нt + 0,08 = 3,72 + 0,08 = 3,8м.
Нф = 3,8 + 7,15 = 10,95м.
Назначаем высоту фермы Нф = 1/8*36 = 4,5м
Приняв толщину покрытия 0,6м получим отметку верха здания с учетом парапетной плиты: Нобщ = 10,80 + 4,5 + 0,6 + 0,2 = 16,100м.
1.2 Определение размеров сечения колонн каркаса.

Привязка грани крайней колонны к координационной оси здания а = 250мм
(т.к. шаг колонн – 12,0м ( 6,0м, грузоподъемность крана Q = 20/5т ( 30т)
- надкрановая часть: ht = 60см. так как привязка а=250мм; в=50см. так как шаг 12м.;
- подкрановая часть из условия hв = (1 – 1 )*Нв hв = 0,715 –
0,511,

10 14 принимаем hв = 800мм.
- глубина заделки в фундамент определяется из условий: hз ( 0,5 + 0,33 hв; hз = 0,5 + 0s,33*0,8 = 0,764 hз ( 1,5b; hз = 1,5*0,5 = 0,750 hз ( 1,2м. принимаем hз = 800мм.

2. Определение нагрузок на поперечную раму.

2.1. Определение нагрузок

|№№ | |Нормативная |Коэф. |Расчетная |
|п/п |Вид нагрузок |нагрузка, Н/м|надеж.п|нагрузка, |
| | | |о | |
| | | |нагруз-|Н/м2 |
| | | |ки | |
| 1| 2 | 3 | 4 | 5 |
| |I.Постоянные | | | |
|1. |Ж/б ребристые плиты покрытия |1350 |1,1 |1485 |
| |размером в плане 3х6м с учетом | | | |
| |заливки швов: | | | |
|2. |Обмазочная пароизоляция: |50 |1,3 |65 |
|3. |Утеплитель (готовые плиты): |400 |1,2 |480 |
|4. |Асфальтовая стяжка толщиной 2см: |350 |1,3 |455 |
|5. |Рулонный ковер: |150 |1,3 |195 |
| |Итого: | | |2680 |
|7. |Собственный вес стен. панелей с |2250 |1,1 |2500 |
| |отм.12,6-16,2((=25см), (=2,5кН/м3: | | | |
| |0,25*3,6*1,0*2,5=2,25кН/м=2250Н/м | | | |
|8. |Собственный вес стен. панелей с |2730 |1,1 |3000 |
| |отм.7,8-12,6 с учетом веса оконных | | | |
| |переплетов с отм. 11,4-12,6, | | | |
| |(п=2,5кН/м3, (о=0,4кН/м2: | | | |
| |0,25*3,6*1,0*2,5+1,2*1,0*0,4=2,73 | | | |
|9. |Собственный вес стен. панелей с |3520 |1,1 |3900 |
| |отм.0,0-7,8 с учетом веса оконных | | | |
| |переплетов с отм. 1,8-7,8, | | | |
| |(п=2,5кН/м3, (о=0,4кН/м2: | | | |
| |0,25*1,8*1,0*2,5+0,6*1,0*0,4=3,52 | | | |
| |Итого: | | |9400 |

2.2 Расчетные нагрузки на элементы поперечной рамы.(при (n = 0,95)

На крайнюю колонну
Постоянные нагрузки. Нагрузки от веса покрытия приведены в табл.1.
Расчетное опорное давление фермы: от покрытия 3,45*12*36/2=745,2кН; от фермы (180/2)*1,1=99кН, где 1,1- коэффициент надежности по нагрузке (f.
Расчетная нагрузка от веса покрытия с учетом коэффициент надежности по назначению здания (п(0,95 на крайнюю колонну F1=(745,2+99)*0,95=802кН., на среднюю F2 = 2F1 =1604 кН.
Расчетная нагрузка от веса стеновых панелей и остекления, передаваемая на колонну выше отметки 6,6м: F=(2,5*5,4+0,4*1,2)*12*1,1*0,95=175,31кН;
Расчетная нагрузка от веса стеновых панелей и остекления, передаваемая непосредственно на фундаментную балку: F=3,52*6*1,1*0,95=22,07кН;
Расчетная нагрузка от веса подкрановых балок F=115*1,1*0,95=120,2кН, где Gn
=115кН-вес подкрановой балки;
Расчетная нагрузка от веса колонн. Крайние колонны: надкрановая часть
F=0,5*0,6*3,8*25*1,1*0,95=32,9кН; подкрановая часть
F=0,5*0,7*6,75*25*1,1*0,95=61,72кН. Средние колонны соответственно:
F=0,5*0,6*3,8*25*1,1*0,95=32,9кН;
F=[0,5*0,25*10,05*2+(0,9+3*0,4)0,5(1,2-2*0,25)]25*1,1*0,95=84,84кН.
Временные нагрузки. Снеговая нагрузка. Вес снегового покрова на 1м2 площади горизонтальной проекции покрытия для III района, согласно главе
СниП 2.01.07-85 «Нагрузки и воздействия», sо=1,0кПа, средняя скорость ветра за три наиболее холодных месяца V=4м/с(2м/с снижают коэффициент перехода
(=1 умножением на коэффициент (=1,2-0,1V=1,2-0,1*4=0,8, т.е. ((=0,8.
Расчетная снеговая нагрузка при ((=1*0,8, (f =1,4, (п =0,95; на крайние колонны: F= sо*(*(*а (( / 2) (f*(п= =1,5*0,8*12*(36/2)*1,4*0,95=344,7кН.; на средние колонны F=2*344,7=689,4кН.
Крановые нагрузки. Вначале строим линию влияния реакции опор подкрановой балки и определяем сумму ординат У.

К=500 М=6300

а = 12000 а = 12000

1,3

Вес поднимаемого груза Q=200кН. Пролет крана 36-2*0,85=34,3м. Согласно стандарту на мостовые краны база крана М=630см, расстояние между колесами
К=500см, вес тележки Gп=8,5кН; Fn,max=220кН; Fn,min=60кН.

Расчетное максимальное давление на колесо крана при (f =1,1;(п =0,95
Fmax=220*1,1*0,95=229,9кН;

Fmin=60*1,1*0,95=62,7кН.
Расчетное поперечная тормозная сила на одно колесо:
Нmax=Нmin=200+85*0,5*1,1*0,95=7,45кН

20
Вертикальная крановая нагрузка на колонны от двух сближенных кранов с коэффициентом сочетаний (i =0,85; Dmax=229,9*0,85*2,95=576,47кН;
Dmin=62,7*0,85*2,95=157,22кН.,где(у=2,95-сумма ординат линии влияния давления двух подкрановых балок на колонну; то же от четырех кранов на среднюю колонну с коэффициентом сочетаний (I=0,7 равна 2Dmax =
2*229,9*0,7*2,95=949,49кН.
Горизонтальная крановая нагрузка на колонну от двух кранов при поперечном торможении Н=7,45*0,85*2,95=18,7кН.
Ветровая нагрузка. Нормативное значение ветрового давления по главе СниП
2.01.07-85 «Нагрузки и воздействия» для II района, местности типа Б
(о=0,23кПа (230Н/м2). При условии Н/2L=16,8/(3*36)=0,156(0,5 значения аэродинамического коэффициента для наружных стен принято:
- с наветренной стороной се= 0,8,
- с подветренной стороны се= -0,5
Нормативное значение средней составляющей ветровой нагрузки (m с наветренной стороны равно:
- для части здания высотой до 5м от поверхности земли при коэффициенте, учитывающем изменение ветрового давления по высоте, при К=0,5: (m1=

300*0,5*0,8=120Н/м2;
- то же высотой до 10м, при К=0,65: (m2= 300*0,65*0,8=156Н/м2;
- то же высотой до 20м, при К=0,85: (т3= 300*0,85*0,8=204Н/м2;
- На высоте 16,8м в соответствии с линейной интерполяцией с наветренной стороны: (m4=(m2+(( (m3-(m2)/10)(Н1-10)= 156+((204-156)/10*(16,8-

10)=189Н/м2;
- то же на высоте 10,8м : (m5=(m2+(( (m3-(m2)/10)(Н1-10)= 156+((204-

156)/10*(10,8-10)=160Н/м2;
Переменную по высоте ветровую нагрузку с наветренной стороны заменяют равномерно распределенной, эквивалентной по моменту в заделке консольной балки длиной 10,8:

(m=2Масt = {2*[120*5І + 120+156 *(10-5)(10-5 + 5)+ 156+160(10,8-10)

НоІ 2 2 2