Предыдущая страница реферата | 9  10  11  12  13  14  15  16  17  18  19 | Следующая страница реферата

Конденсатные насосы I ступени :
Расчетный напор в коллекторе конденсатного насоса первой ступени определяется по формуле:

Ркн1=(Рбоу+(Рэж+(Ртр+(Ркн2–Рк

где (Рбоу – гидравлическое сопротивление обессоливающей установки, 0,6 МПа;
(Рэж гидравлическое сопротивление эжекторной группы, 0,07 МПа;
(Ртр - гидравлическое сопротивление трубопроводов, 0,05 МПа;
(Ркн2 –необходимое давление на всасе конденсатного насоса второй ступени, 0,2 МПа;
Рк – давление в конденсаторе 0,0035 МПа;

Ркн1=0,6+0,07+0,05+0,2-0,0035= 0,916(92 м.вод.ст

По литературе (л7; стр 369) выбираем конденсатный насос:

количество: 2 ( 1 резервный) тип: КсВ-1600-90 производительность: 1600 мі/ч напор: 90 м вод. ст.

Конденсатные насосы II ступени :

Напор конденсатных насосов второй ступени определяем следующим образом:

Ркн2(Рд-(Ркн2+(Рпнд+(Ррку +(Ргеод

где Рд – давление в конденсаторе, 0,7 МПа;
(Ркн2 – давление создаваемое конденсатным насосом первой ступени, 0,2 МПа;
(Рпнд сопротивление теплообменников ПНД1 – 0,05978 МПа; ПНД2 – 0,06762
МПа; ПНД3 0,07938 ПНД4 – 0,0892; ПНД5 – 0,07938 МПа ; (Рпнд =0,376 МПа;
Рск – общее гидравлическое сопротивление ПНД, трубопроводов с арматурой (
0,2 МПа -
(Ргеод – геодезический подпор, определяется разницей в высотах места входа воды в конденсатный насос и уровнем установки деаэратора. 28м. вод.ст.(0,28
МПа
(Ррку – сопротивление регулирующего клапана уровня 0,4 МПа;

Ркн2(0,7-0,2+0,376+0,2+0,28+0,4( 1,756 МПа(180 м.вод.ст

По литературе ( ) выбираем конденсатный насос второго подъема: количество: 2 ( 1 резервный) тип: ЦН-1600-220 производительность: 1600 мі/ч напор: 220м вод. ст.

13. Выбор тягодутьевых установок и дымовой трубы.

Выбор тягодутьевых установок сводится к подбору машины, обеспечивающей производительность и давление, определенные при расчете воздушного и газового трактов, и потребляющей наименьшее количество электроэнергии при эксплуатации.

Для расчета дутьевого вентилятора определим расход

Vдв=Вр(V0((т-((т-((пл+((вп)((tхв+273)/273

где Vдв количество холодного воздуха засасываемого дутьевым вентилятором.
Вр – расчетный расход топлива кг/с;
V0 – теоретическое количество воздуха мі/кг; (т– коэфф. избытка воздуха в топке;
((т – коэфф. присосов воздуха в топке;
((пл - коэфф. присосов воздуха в системе пылеприготовления;
((вп – коэфф. присосов воздуха в воздухоподогревателе; tвзп – температура воздухоподогревателя

tх.в= 30(С

Vдв=296000(4,42(1,2-0,7-0,04+0,25)((30+273)/273= =1030985 мі/ч

Подача воздуха вентиляторами должна обеспечивать полную производительность парогенератора с запасом в 10%

Vдв.расч =1,1(Vдв=1,1(674= 741,4 мі/с= 1134083 мі/ч

Оснащаем парогенератор двумя дутьевыми вентиляторами, производительностью не менее 567048 мі/ч, один дутьевой вентилятор должен обеспечивать не менее половинной нагрузки парогенератора,. номограмме VII-86 (л4; стр. 249) выбираем центробежный дутьевой вентилятор ВДН-24(2-IIу

Выбор дымососов сводится к подбору машины, обеспечивающей производительность и давление, определенные при расчете воздушного и газового трактов, и потребляющей наименьшее количество электроэнергии при эксплуатации.

Расход газов (в мі/ч) рассчитывается по формуле:

Vд=Вр(Vг.+((V0)((д+273

Рекомендуем скачать другие рефераты по теме: александр реферат, реферати, доклады о животны.





Предыдущая страница реферата | 9  10  11  12  13  14  15  16  17  18  19 | Следующая страница реферата