МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ОПЕРАЦИЙ МЕХАНИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ ПОВЕРХНОСТЕЙ ДЕТАЛЕЙ ЛЕЗВИЙНЫМ ИНСТРУМЕНТОМ

| Категория реферата: Рефераты по технологии
| Теги реферата: краткий реферат, матершинные частушки
| Добавил(а) на сайт: Gruzinskij.

Сложность кинематической схемы формообразования определяется количеством подач инструмента, которое зависит от наличия составляющих движений, указанных на схеме.

Таким образом, наличие всех движений на универсальной кинематической схеме будет определять закон расположения поверхностей резания в пространстве, который в свою очередь будет задавать траекторию движения формообразования. Так как характер траектории связан с соотношением движений, выполняемых режущей кромки, то ее вид остается произвольным в системе координат XoYoZo. Любая номинальная поверхность детали в той же системе может быть задана также произвольно. Двумя линиями криволинейных координат g и п, которые для одной и той же поверхности могут быть выбраны в весьма широких пределах.

Будем рассматривать процесс формообразования поверхности множеством Zu и кромок. Тогда, с геометрических позиций, множество кромок может быть определено в системе инструмента также линией криволинейной координаты f, а производящая поверхность инструмента будет задана двумя линиями криволинейных координат f и 1, где f есть ни что иное, как линия режущей кромки. Линия криволинейной координаты производящей поверхности инструмента f выполняет функцию абсолютного рабочего движения формообразования, т.е. обеспечивает дополнительное перемещение кромки относительно формируемой поверхности детали. Закон расположения кромок на производящей поверхности инструмента примем неизвестным. Тогда функцию перемещения точки кромки по линии криволинейной координаты будет выполнять кинематическая схема формообразования.

Траектория, образованная на номинальной поверхности детали точечным контактом с режущими кромками при движении формообразования (заданном кинематической схемой резания), может быть рассмотрена как любая криволинейная координатная линия номинальной поверхности g (или п).
Следовательно, выбирая абсолютные движения резания и движения подач на общей схеме резания, процесс формообразования номинальной поверхности детали о геометрических позиций можно рассматривать в общем виде, определив в системе координат детали XoYoZo произвольные линии криволинейных координаты g и n.

Известно, что некоторые поверхности могут иметь криволинейную координатную линию, которая замыкается в пространстве на самой поверхности
(как, например - винтовая линия тел вращения). Такая криволинейная координатная линия номинальной поверхности детали всегда является пространственной линией, точки которой на номинальной поверхности могут быть представлены в любом порядке, следовательно, она может определять любые другие линии криволинейных координат g и n.

Таким образом, выбираемые сочетания элементарных движений, их направления и соотношения величин будут определять условия трансформации универсальной схемы в любую конкретную схему формообразования. Проверка условия принадлежности контактных точек семейств поверхностей резания формируемой, номинальной поверхности детали будет определять пригодность той или иной схемы формообразования для получения заданной поверхности при принятой схеме, базирования детали или принятом фиксированном положении поверхности в системе координат XoYoZo.

Алгоритм определения схем формообразования поверхности и выбора трех наиболее эффективных из принципиально возможных.

Выше изложенные условия определяют поисковый алгоритм с оценкой производительности принципиально - возможных способов формообразования заданной поверхности предполагаемым инструментом, который был разработан и реализован на языке Паскаль 4 на ЭВМ ЕС, для различных поверхностей деталей.

Согласно изложенной методике алгоритм предусматривал расчет производительности определяемых способов формообразования по упрощенной формуле Дикушина А.И.

ПR = 1KT / Tц

Где Тц - время цикла формообразования; рассчитывалось по формулам:

Nu = f(Vp); Tц = 1 / nuZu; nu = Vp / 2(Ru

Ru ( 0; Vp = const

Tц = 1 / n0; n0 = Vp / 2(Rд; Vp = const;

Ru < Rд; nд = Vp / 2(Rд; S(x,y,z) = f(Vp)

Tц = 1 / nд = 2(Rд / Vp = L / Vp = L / S(x),(y),(z)

Шаг дискретного движения режущей кромки от скорости резания принимался равным:

DV = 2(R / N

При Ru=0; или Ru = Rд

DV = 2(Ru / N

При Ru > Rд

Где N = l,5Zu = const

Zu - принятое произвольно число режущих кромок возможной фрезы.

Шаг дискретного движения кромки в направлениях возможных подач принимался постоянным и равным

DS = S0 / 1.5Zu = S0 / N