Предыдущая страница реферата | 1  2  3  4  5  6  7  8  9  10  11 | Следующая страница реферата

[pic]0,83?е?Rri; для конических роликоподшипников Ке=0,83;

[pic]е?Rri; для радиально-упорных подшипников Ке=1; где е – вспомогательный коэффициент влияния осевой нагрузки, принимаемый по таблице параметров подшипников;

Ке – коэффициент, учитывающий тип подшипника.

Для определения общих осевых нагрузок Rri в опорах с радиально-упорными подшипниками учитывают условие равновесия всех осевых сил, действующих на вал, т.е. сумму внешних осевых нагрузок FaS, приложенных к валу, и осевые составляющие Si от радиальных нагрузок Rri. Рекомендации по определению
Rаi с учетом схемы установки и условия нагружения приведены в таблице 9.2.
В верхней части каждой схемы установки показаны радиальные нагрузки Rri на подшипники и их осевые составляющие Si, а в нижней части – общие осевые нагрузи Rаi и суммарная осевая нагрузка FaS с учетом её направления.

Рассмотрим часто встречающуюся конструкцию узла вала, который имеет одну плавающую опору Б (рис 9.2.) и вторую опору А с двумя радиально- упорными подшипниками, которые воспринимают все осевые нагрузки.

Установленные "враспор" рядом два радиально-упорных подшипника (опора А на рисунке 9.2,а) имеют практически одну точку опоры в середине между этими подшипниками. Установка рассматриваемых подшипников "врастяжку"
(опора Б на рисунке 9.2,б) ведет к разнесению их опорных точек, что требует увеличения точности изготовления расточек в корпусе под опоры А и
Б, ухудшает условия работы подшипников и усложняет их расчет. Поэтому конструкция опоры А по рисунку 9.2,б обычно не используется.

Рекомендации по определению общей радиальной и осевой нагрузок, воспринимается каждым из двух радиально-упорных подшипников (1 и 2) установленных, "враспор" в одной опоре А (рис 9.2,а), приведены в таблице
9.3. Схемы установок в таблице 9.3 отличаются направлением суммарной внешней осевой силы FaS. При наличии FaS суммарная радиальная нагрузка Rа опоры А неравномерно распределяется на подшипники 1 и 2 этой опоры. При относительно больших значениях силы FaS всю радиальную и осевую нагрузку воспринимает только один из подшипников (1 или 2) в зависимости от направления силы FaS.

На рисунке 9.2. также даны варианты узла вала с консистентной смазкой подшипников опор А и Б, в отличии от узла вала (рис 7.3. [6]), где смазка подшипников осуществляется разбрызгиванием (верхнее расположение червяка) или окунанием в масло (нижнее расположение червяка). На рисунке 9.2,а показаны размеры l1, l2 и l3, требуемые для расчета валов и подшипников, а римскими цифрами возможные опасные сечения вала, проверяемые расчетом на прочность. Параметры радиальных шарикоподшипников с одной и двумя защитными шайбами, которые могут быть использованы в опоре Б (рис 9.2,б) и других опорах приводов, даны в таблице 9.4.

Проверка прочности валов производится в опасных сечениях, определяемых: относительно небольшими размерами; наличие вращающих или больших изгибающих моментов и их совместного действия; наличие концентраторов напряжения. Это сечения: a) под шестерней или колесом зубчатых передач, где концентратором является шпоночная канавка (табл. 8.5. [3]), посадка с натягом

(табл. 8.7. [3]) или шлицевой участок вала (табл. 8.6. [3]); b) под подшипниками качения, где действуют нагружающие моменты, а концентратором является посадка с натягом подшипника (табл. 8.7.

[3]); c) по выточкам под выход резца при нарезании резьбы, под выход долбяка при нарезании зубьев, под выход шлифовального круга или под кольца

(табл. 8.3. [3]); d) в местах перепада диаметров с галтелями в виде радиусов табл. 8.2.

[3]).

В некоторых конструкциях валов целесообразно проверка прочности сечений с другими специфическими концентраторами напряжений. В учебном процессе рекомендуется проверять два наиболее опасных сечения каждого вала с целью сокращения объема расчетных работ. В рассматриваемых примерах, проверяемые сечения валов соответствуют номерам точек валов, в которых производится проектировочный расчет и выбор их диаметров (см. раздел 7.2. [6]). Так как все расчетные сечения перпендикулярны оси вала, то с целью упрощения на схемах и в расчетах сечения обозначаются одной римской цифрой или буквой.

9. Проверочный расчет валов и подшипников редуктора.

9.1 Исходные данные

9.1.1 Вращающие моменты и частоты вращения валов.

Быстроходный вал 1

Т1=Тб.в.= 11,3 Н?м ; n1=nб.в=2880 мин-1

Промежуточный вал 2

Т2=Тп.в.= 190,2 Н?м ; n2=nп.в=150 мин-1

Тихоходный вал 3

Т3=Тт.в.= 575,4 Н?м ; n3=nт.в=47,6 мин-1

Отношение максимальных (пиковых) моментов на каждом валу к номинальным значениям [pic]

9.1.2. Составляющие силы в зацеплении колес.
|I - ступень – червячная передача |II - ступень – цилиндрическая |
|Ft1I=Fa2I=565 H |передача |
|Fa1I=Ft2I=2503 H |Ft1II=Ft2II=6309 H |
|Fr1I=Fr2I=911 H |Fr1II=Fr2II=2449 H |
| |Fa1II=Fa2II=2341 H |

Рекомендуем скачать другие рефераты по теме: анализ темы курсовой работы, инновационный менеджмент, дипломная работа школа.





Предыдущая страница реферата | 1  2  3  4  5  6  7  8  9  10  11 | Следующая страница реферата