Предыдущая страница реферата | 1  2  3  4  5  6  7  8  9  10  11 | Следующая страница реферата

2.1 Давление пара в регенеративных отборах
При начальных параметрах р0= 60 бар, t0 = 450 (С по таблице III [ 2 ] определяем энтальпию пара: h0 = 3302,6 кДж / кг, а по табл. II температуру насыщения пара при начальном давлении р0=60 бар : t0н= 274,1 (С (t0н (
274(С ) и при конечном давлении рк = 0,05 бар, tк = 32,8 (С (tк ( 33 (С).
Один из способов распределения величины подогрева воды между регенеративными подогревателями основан на равенстве подогрева ее в подогревателях от температуры в конденсаторе (в данном примере 33 (С) до температуры насыщения в цикле (при р0=60 бар температура насыщения tн =
=274,1 (С). При этом одним из подогревателей считается водяной экономайзер парового котла. Кроме регенеративных подогревателей в тепловых схемах ТЭС предусматриваются эжекторные и сальниковые подогреватели. При равномерном распределении подогрева воды по регенеративным подогревателям и при (tэп =
3 (С и (tсп = 5 (С величина подогрева питательной воды в каждом подогревателе определяется из следующей зависимости: [pic].
В этом случае температура питательной воды за каждым подогревателем: за ЭП tэп = tк + (tэп = 32,8 + 4 = 36,8 (С; за П-I t1 = tэп + (tпод = 36,8 + 38,88 = 75,68 (С; за СП tсп = t1 + (tсп = 75,68 + 4 = 79,68 (С; за П-2 t2 = tсп + (tпод = 79,68 + 38,88 = 118,56 (С; за П-3 t3 = t2 + (tпод =118,56 + 38,88 = 157,44 (С; за П-4 t4 = t3 + (tпод =157,44 + 38,88 = 196,32 (С; за П-5 t5 = t4 + (tпод = 196,32+ 38,88 = 235,2 (С.
Примечание. Правильность определения температур за подогревателями рекомендуется проверить. Должно иметь место равенство t5 + ( tпод ( t0н.

В данном случае t5 + ( tпод = 235,2 + 38,88 = 274,08 ( 274,1 (С.

2.2. Выбираем место установки деаэратора и давление в нем.

При заданном числе регенеративных подогревателе m = 5 в качестве деаэратора должен быть назначен подогреватель П-3. При t3 = 157,44(С давление в нем составит: рд = рнас ( 5,74 бар.
Выбираем стандартный деаэратор на давление рд = 6 бар (Д - 6). По таблице
II [2] для него определяем температуру и энтальпия воды : температура воды tд = 158,84 (С; энтальпия воды сtд = 670,4 (С.
Примечание. При выборе места установки деаэратора и давления пара в нем следует руководствоваться правилом: число регенеративных подогревателей высокого давления (ПВД) не должно быть больше числа подогревателей низкого давления (ПНД), поскольку ПВД, трубная система которых находиться под давлением питательных насосов, значительно дороже, чем ПНД. Поэтому, например, при m = 6 следует принимать три ПНД и два ПВД, а при m = 7 - три
ПНД и три ПВД.

2.3. Устанавливаем давление в отборах на регенеративные подогреватели.

а) Поверхностные подогреватели.
Давление пара поступающего в подогреватели этого типа определяется из условия нагрева питательной воды до определенных ранее температур при заданном недогреве воды

( tнед = 4 (C.
Величина недогрева воды показывает значение необходимого температурного напора для передачи теплоты от конденсирующегося в подогревателе пара к нагреваемой воде.
Для подогревателя П-5 определяем температуру насыщения пара, поступающего в подогреватель: tн5 = t5 + ( tнед = 235,2 + 4 = 239,2 (C.
Тогда давление пара, поступающего в подогреватель, определенное по таблице I [2] при температуре 239,2 оС будет: р5 = 32,92 бар, и аналогично для остальных регенеративных подогревателей поверхностного типа : для П-4 tн4 = t4 + ( tнед = 196,32 + 4 = 200,32 (C, р4 = 15,58 бар; для П-2 tн2 = t2 + ( tнед = 118,56 + 4 = 122,56 (C, р2 = 2,12 бар; для П-1 tн1 = t1 + ( tнед = 75,68 + 4 = 79,68 (C, р1 = 0,47 бар.

Давление в камерах отбросов турбины должно быть выше, чем давление пара перед подогревателями; учитывается потеря в паропроводах (на трение и местные сопротивления). При заданных потерях, которые приведены в задании
(см. табл. П 1.2) (р5 = 4%, (р4 = 5%, (р2 = 7%, (р1 = 8% имеем :

[pic]

[pic]

[pic]

[pic]

б) Деаэратор.

Давление в камере отбора на деаэратор Д-6 принимается р3ко = рдко = 9 бар
(для всех вариантов) из условия его работы с неизменным давлением 6 бар без перехода на отбор вышестоящего подогревателя до нагрузки (70 % от номинальной.
Известно, что с достаточной точностью можно считать, что при недогрузках давления в камерах нерегулируемых отборов изменяются пропорционально расходам пара через соответствующие ступени и, следовательно, пропорционально нагрузкам на турбину, т.е.

[pic].
Поэтому с учетом потери давления в паропроводе от камеры отборов до деаэратора (р3 = 5 % в данном случае имеем :

[pic]

3. Построение условного процесса расширения пара в турбине hs - диаграмме

Схема условного процесса расширения пара в турбине для настоящего случае дана на рис.2а Теоретический процесс расширения –( а-в ) и действительный –
(а - а*- с*) .
При принятых начальных параметрах р0 = 60 бар и t0 = 450(С по таблице III
[ Л.2 ] имеем энтальпию и энтропию в начале процесса расширения:

h0 = 3302,6 кДж / кг, S0 = 6,7214 кДж / ( кг * К ).

При давлении в конце теоретического (адиабатного) расширения рК = 0,05 бар точка ”в” находится в области влажного насыщенного пара. В этом случае энтальпия пара в этой точке hka может быть определена аналитически из известного соотношения: hка = сtк + xка * rк [ кДж / кг ], где хка = [pic] где: сtк – энтальпия воды на линии насыщения при конечном давлении адиабатного процесса расширения пара, т.е. при 0,05 бар, хка –степень сухости пара, rк – скрытая теплота парообразования.
При адиабатном процессе Sка = S0 = 6,7214 кДж / (кг * К).
По таблице II 1.1[ П.2 ] при рк = 0,05 бар :

S’ = 0,4749 кДж / (кг * К), S“ - S ’ = 7,8698 кДж / (кг * К), ctk = 137,430 кДж / кг, rк = 2423,8 кДж / кг.

Тогда xка = [pic] = [pic]= 0,79 , hка = сtк + xка * rк = 137,430 + 0,79 * 2423,8 = 2052,232 кДж / кг.
При принятой потере давления в органах регулирования, которая приведена в задании (см. табл. П 1.2) (рр1 = 4% имеем давление перед соплами первой ступени турбины : р’0 = (1-(р1 ) р0 = (1-0,04 ) р0 = 0,96 * р0 = 0,96 * 60 = 57,6 бар.
По линии дросселирования ( h - пост.) до давления р’0 = 57,6 бар получаем точку “а* ”.
При заданном внутреннем относительном КПД турбины ( без учета потерь с выходной скоростью последней ступени ) имеем энтальпию в точке “с* ”: hк* = h0 - (оi (h0 - hка ) = 3302,6 - 0,85 (3302,6 - 2052,2) =

= 3302,6 – 1062,84 = 2239,8 кДж / кг.
Для нахождения точки с* необходимо найти на h-s – диаграмме пересечение изоэнтальпы hк* с изобарой рк (т.е. в данном варианте пересечение изоэнтальпы hк* = 2239,8 кДж / кг с изобарой рк = 0,05 бар ), тогда используемый теплоперепад в турбине:

Hi = h0 – h*к = 3302,6 – 2239,8 = 1062,8 кДж / кг.
На линии действительного процесса расширения пара в турбине “ а*- с* ” находятся изобары р5к.о.=34,29 бар, р4к.о.=16,4 бар, р3к.о.=9 бар, р2к.о.=2,28 бар, р1к.о.=0,51 бар. Схема процесса с изобарами в камерах отборов дана на рис. 2.б.
Полученные значения энтальпий h0 , hка , hк*и hк наносятся на hs - диаграмму из [Л.2] или [Л.3]; и получаются теоретический (а - в) и действительный (а – а* -c*) процессы. Далее наносятся изобары р5к.о., р4к.о., р3к.о., р2к.о., р1к.о. В точках пересечения этих изобар с действительным процессом расширения пара необходимо найти соответствующие энтальпии и температуры пара на выходе из камер отборов турбины. Таким образом, по hs - диаграмме последовательно находятся значения энтальпий и температур пара (а также степень сухости пара (х) для подогревателей П-2 и
П-1 ): h5 = 3192 кДж / кг, t5к.о =388 (С; h4 = 3040 кДж / кг, t4к.о = 305 (С; h3 (hд ) = 2932 кДж / кг, t3к.о = 245 (С; h2 = 2692 кДж /кг; х2к.о =0.995; h1. =2508 кДж / кг, х1к.о = 0.94.
Условный процесс расширения пара в турбине в hs-диаграмме с нанесением параметров в соответствующих точках дается на рис.3. На диаграмме показаны также и давления пара на входе в регенеративные подогреватели: р5, р4, р3(рд), р2, р1 .
Параметры пара в камерах отборов на регенерацию и давления перед подогревателями приведены в таблице 1.

Таблица 1.

Рекомендуем скачать другие рефераты по теме: доклад на тему, доклад по обществознанию, как лечить шпоры.





Предыдущая страница реферата | 1  2  3  4  5  6  7  8  9  10  11 | Следующая страница реферата