Предыдущая страница реферата | 1  2  3  4  5  6 | Следующая страница реферата

В универсальной кинематической схеме (рис 7) будем считать заданной произвольную номинальную поверхность двумя линиями ее образующей и направляющей. В исходной момент формообразования точка контакта двух систем
Х2Y2Z2 и ХоYоZо принадлежит теоретически заданной поверхности детали. Для формообразования произвольной поверхности как огибающей семейства огибаемых поверхностей резания достаточно, чтобы за время (т) точки О, принадлежащая режущей кромке, завершив движение по траектории резания снова стала принадлежать формируемой поверхности или любой из двух линий, например ее образующей.

Будем считать, что при существовании Zu режущих кромок инструментом является фреза, у которой точки всех кромок в сечении плоскостью Y202Х2 расположены через центральный угол ф=2п/Zu. Тогда за время т примем отрезок времени, соответствующий повороту системы инструмента X2Y2Z2 вокруг оси
O2Z2 на центральный угол ф. Обозначим перемещения по направлениям движения, указанных на универсальной схеме, за время т:

Поворот системы X2Y2Z2 по стрелке А на угол ф=2п/Zu

Поворот системы ХоYоZо по стрелке Б на угол Q=ф*п2/nu

Перенос начала системы координат X2Y2Z2 относительно осей
[pic]

Где nu и пd - числа оборотов в минуту системы:

Х2Y2Z2 вокруг оси O2Z2 и ХоYоZо вокруг оси 02Х2 соответственно: Sг(х),
Sг(у), Sz(2) - перемещения в расчете мм/зуб вдоль осей системы Х2У2Z2.

Общее уравнение поверхностей резания может быть представлено последовательной записью систем параметрических уравнений.
[pic]

- параметрическое уравнение режущей кромки в контактном положении в системе координат инструмента
(1)
19
[pic]
[pic]

[pic]

(5)

Таким образом, по уравнению (5) можно рассчитать координаты (ХоYoZо) точек поверхности или семейства поверхностей резания, относящиеся к исходной пространственной системе детали, в которой определенным образом ориентирована деталь и задана геометрически произвольная, формируемая поверхность. При расчете координат точек поверхностей резания на ЭВМ очевидна возможность определения множества точек, принадлежащих формируемой поверхности детали, простой проверкой условия удовлетворения рассчитываемых координат алгебраическому или натуральному уравнению поверхности детали, заданной произвольно в той же системе. Выполнение этого условия дважды будет означать двукратное касания линией режущей кромки теоретически заданной, формируемой поверхности детали. Так как движение кромки осуществляется от исходного контактного положения по траектории резания, то двойное выполнение упомянутого условия за полный цикл формообразования определит возможный способ механической обработки. Количество кинематических вариантов формообразования заданной поверхности выбранной линией режущей кромки предполагаемого инструмента будет зависеть от: а) исходного положения систем координат детали и инструмента в начале цикла формообразования, характеризуемого контактом линии кромки с поверхностью детали в точке О, задаваемого выбором углов A, B, Y (при расчете шести оставшихся углов по уравнениям связи их косинусов); б) сочетания действующих движений из числа существующих (nu, nd, Sх,
Sу, Sz), определяющего результирующее движение резания, составляемое из попеременного включения пяти элементарных движений для каждого случая. При этом численная оценка множества общих точек поверхностей резания и детали, выполняемая за заданный, расчетный временной цикл формообразования будет определять производительность способа механической обработки. Выбор способа механической обработки и следовательно его производительность уже будет зависеть от комбинации, определяемых пунктами а) и б), а также от ... в) существования (Ru=/0) и величины радиуса движения режущей кромки относительно центра си системы координат, предполагаемого инструмента
(Х2,Y2,Z2); заданного выбираемой линией режущей кромки. г) выбора главного движения резания, определяющего скорость резания
(Vр), из числа существующих в комбинациях, определяемых пунктами а), б) в) при присвоении оставшимся, существующим движениям функции подач; д) возможности увеличения скорости выбранного движения резания при многолезвийной обработке, соответствующей условию nu=/0, пu=f(Vp), определяющему фрезерование, при котором многолезвийная обработка характеризуется приближенно равной мощности резания с однолезвийной, т.е.

20

Шаг дискретного движения режущей кромки от скорости рсзания принимался равным:

[pic]

Zu - принятое произвольно число режущих кромок возможной фрезы

Шаг дискретного движения кромки в направлениях возможных подач принимался постоянным и равным

[pic]

где S0=1мм=const, принятое значение подачи при получистовой обработки.

Это обеспечивало шаговое равенство расположения контактных точек (КТ) на формируемой поверхности при сравнении различных способов обработки из принципиально-возможных, что позволяло сравнить однотипные операции, обеспечивающие одинаковую технологическую шероховатость поверхности.

Печать алгоритма предусматривает выход характеристик способа механической обработки для трех наиболее эффективных, из принципиально возможных, сравниваемых по производительности.

22

Блок-схема алгоритма поиска трех наиболее производительных схем формообразования заданной поверхности из принципиально возможных

[pic]

[pic]
Пример расчетного анализа на ЭВМ способов формообразования наружных поверхностей вращения деталей типа валов показал:

Рекомендуем скачать другие рефераты по теме: шпоры по психологии, сочинение 5 класс, источники реферат.





Предыдущая страница реферата | 1  2  3  4  5  6 | Следующая страница реферата