Предыдущая страница реферата | 11  12  13  14  15  16  17  18  19  20  21 | Следующая страница реферата

4. Дунаев П.Ф. Леликов О.П. . Курсовое проектирование детали машин.

Высшая школа 1990 год.

5. Иванов В.Н. Детали машин. Высшая школа 1991 год.

6. Абрамов В.Н. Мещерин В.Н. Проектирование привода машин. МГСУ 1998 г.

-----------------------

Рис. 9.1.

Пример расчета для схемы 6

Размеры сечений валов, параметры подшипников, расстояние между опорами, колесами и звездочкой и другие данные берутся из проведенных расчетов, а также эскизных проектов редуктора и предохранительной муфты.

Как указывалось ранее, с целью уменьшения объема расчетов студентам допускается рассматривать только одно выбранное направление вращения валов частореверсируемого редуктора.

Объемные схемы редукторов по схемам 1…5 приводов приведены на рисунках
9.9,а…9.13,а, соответственно, а для схемы 7 привода на рисунке 9.14,а. На рисунке 9.15,а приведена объемная схема редуктора по схеме 1 привода с другим расположением входного и выходного концов валов редуктора. В схемах
5 и 6 возможно также изменение положения червячной и цилиндрической передач внутри корпуса относительно выходного конца вала редуктора.

Часто в приводах по схемам 1,2,3 и 7 быстроходные валы установлены на двух радиальных шарикоподшипниках, расположенных в опорах А и Б. Расчетные точки опор балочки-вала принимаются в середине подшипников, а расчетные расстояния l1, l2 и l3 берутся из разработанных эскизных проектов редукторов. При этом радиальные реакции в опоре и изгибающие моменты валов рассчитываются аналогично рассматриваемому быстроходному валу.

Рекомендуется также использовать соединительные упругие муфты с резиновой звездочкой и с упругой оболочкой.

Для схемы 4 привода конструктивная схема быстроходного вала приведена на рисунке 9.12,б. Реверсивность привода не влияет на величины суммарных реакций в опорах и величины изгибающих моментов в этом валу. Поэтому реверсивность не учитывается в расчетах на прочность этого вала и долговечность его подшипников.

Направление силы FM зависит от погрешностей монтажа и заранее его определить нельзя. В этом случае определение наиболее неблагоприятных величин радиальных реакций каждой из опор вала осуществляется следующим образом. Первоначально определяются результирующие реакции в опорах вала от силы в зацеплении колёс, а затем эти реакции арифметически суммируются с определенными отдельно реакциями в опорах А и Б вала от силы FM.

Для привода по схемам 1, 2, 3 и 7 с быстроходными валами, установленными на двух радиальных шарикоподшипниках, осевых составляющих Si от радиальных нагрузок нет. Суммарная внешняя осевая сила FaS, в зависимости от её направления и схемы установки подшипников ("враспор" или "врастяжку"), действует как результирующая осевая (RaA или RaБ) на один из подшипников опор. То есть FaS= RaA или FaS= RaБ и расчет пункта ж) не производится.

Для привода по схеме 4 и других схем с установкой быстроходного вала на двух радиально-упорных подшипниках (табл. 9.2.) далее определяют осевые составляющие Si от радиальных нагрузок и общие осевые нагрузки Rai на опоры. При этом расчет Si и Rai аналогичен пунктам 9.6.2.1, д и е данного расчета, с использованием таблицы 9.2.

Коэффициент Кб =1,3…1,8 для редукторов всех конструкций с зубчатыми передачами 7-й и 8-й степеней точности. В курсовом проекте строго не оговаривается область применения редуктора.

Для схем 1, 2, 3 и 7, в которых в опорах А и Б установлены по одному радиальному шарикоподшипнику, определение эквивалентных нагрузок и долговечности подшипников аналогична пунктам 9.10. данного расчета.

Для схемы 4 и других схемах, в которых в опорах А и Б установлены по одному коническому радиально-упорному подшипнику, определение эквивалентных нагрузок и долговечности подшипников аналогична пунктам 9.7. данного расчета.

При использовании в каждой из двух опор вала по одному подшипнику проверка долговечности осуществляется только наиболее нагруженного подшипника.

Для опоры с двумя подшипниками, каждый из которых работает только при вращении вала в одну сторону, учет реверсивности осуществляется расчетом долговечности наиболее нагруженного подшипника.

Максимальная величина РБ используется так же при расчете подшипника в опоре Б реверсивного привода с не установленным характером реверсивности.

При невыполнении условия долговечности подшипника рекомендуется заменить его на более тяжелую серию (т.е. на № 307) или конструктивно увеличить внутренний диаметр подшипника (т.е. на № 208), имеющих большее значение
"с".

Для нереверсивного привода при вращении входного вала против часовой стрелки (РБ=554 Н)

[pic]824 часов > t=3000 часов

Рекомендуем скачать другие рефераты по теме: анализ темы курсовой работы, инновационный менеджмент, дипломная работа школа.





Предыдущая страница реферата | 11  12  13  14  15  16  17  18  19  20  21 | Следующая страница реферата